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某單層柱面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)計(jì)算分析

這段時(shí)間沒有怎么寫東西,因?yàn)橛纸恿藘蓚(gè)項(xiàng)目,時(shí)間趕得不行,所以每天只是打開網(wǎng)站看看大家的留言,沒有時(shí)間寫東西,F(xiàn)在兩個(gè)項(xiàng)目已基本上結(jié)束了,可以拿出來(lái)簡(jiǎn)單介紹一下,與大家共同分享。

先介紹一個(gè)單層柱面網(wǎng)殼的項(xiàng)目吧。

1基本介紹

某單層柱面網(wǎng)殼,結(jié)構(gòu)總長(zhǎng)度為48m左右?缍30m。屋頂矢跨比1/6.57,網(wǎng)格為矩形,跨度與長(zhǎng)度方向的桿件長(zhǎng)度分別為1.8m、1.5m,截面分別為BOX 100×200×5×5與BOX 60×120×5×5。

 

 

2考慮的荷載:

(1)荷載:包括結(jié)構(gòu)自重、玻璃重量、拉索預(yù)應(yīng)力;

(2)活荷載:考慮了滿布、不均勻分布3種情況;

(3)風(fēng)荷載:考慮左右風(fēng)向兩種情況;

(4)地震作用:考慮X、Y、Z三種方向;

(5)溫度:考慮升溫和降溫兩種情況;

3 結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性

 

前三階振型

4位移校核

所有非地震標(biāo)準(zhǔn)組合作用下,屋面結(jié)構(gòu)最大豎向位移為51mm,相應(yīng)的u/L=1/588,小于《空間格構(gòu)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》(DG/TJ08-52-2004)對(duì)網(wǎng)殼屋蓋結(jié)構(gòu)最大容許變形值的規(guī)定(L/300);包絡(luò)工況與各單工況作用下結(jié)構(gòu)的變形圖見下圖。

 

UZ包絡(luò)值(m)

5結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性分析

5.1 Buckling分析

表 不同荷載組合作用下的荷載屈曲因子

工況組合荷載因子
第一階第二階第三階
恒+活(滿)6.35947.52289.2859
恒+活(左)7.56448.952611.0440
恒+活(右)7.31818.652010.6690
恒+風(fēng)(左)11.738713.906717.1779
恒+風(fēng)(右)11.757413.926717.1981
恒+活(滿)+0.6風(fēng)(左)7.07128.366610.3272
恒+活(滿)+0.6風(fēng)(右)7.07538.370910.3314
恒+活(左)+0.6風(fēng)(左)8.593010.172212.5426
恒+活(左)+0.6風(fēng)(右)8.599110.179312.5520
恒+活(右)+0.6風(fēng)(左)8.27709.787212.0665
恒+活(右)+0.6風(fēng)(右)8.28259.792512.0696
恒+0.7活(滿)+風(fēng)(左)8.535210.102812.4718
恒+0.7活(滿)+風(fēng)(右)8.545110.113312.4823
恒+0.7活(左)+風(fēng)(左)10.036811.886414.6623
恒+0.7活(左)+風(fēng)(右)10.050711.902314.6827
恒+0.7活(右)+風(fēng)(左)9.733511.517014.2085
恒+0.7活(右)+風(fēng)(右)9.746211.529514.2169

 

“恒+活(滿)”作用下前三階屈曲模態(tài)

 

“恒+風(fēng)(左)”作用下前三階屈曲模態(tài)

可以看出“恒+活(滿)”組合作用下,結(jié)構(gòu)的第一階屈曲荷載因子最小,為6.3594。也就是說(shuō)這個(gè)組合是穩(wěn)定性分析中結(jié)構(gòu)的控制組合。

5.2 非線性荷載-位移全過(guò)程跟蹤分析

利用“恒+活(滿布)”作為穩(wěn)定性分析的工況,考慮幾何非線性、材料彈塑性與初始幾何缺陷,對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行非線性“荷載-位移”全過(guò)程跟蹤。其中以第一階屈曲模態(tài)作為初始缺陷的分布,節(jié)點(diǎn)最大豎向幾何缺陷分別取0mm、20mm、40mm、60mm、100mm,其中100mm是《網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 61━2003)的建議值(L/300)。

 

不同條件下的荷載-位移曲線

 

 極限荷載系數(shù)與最大初始缺陷之間的關(guān)系曲線

 表 不同最大初始缺陷值對(duì)應(yīng)的極限荷載因子

初始缺陷(mm)0204060100
極限荷載因子5.9005.635.445.3005.070

 6 小結(jié)

通過(guò)這個(gè)工程的計(jì)算,對(duì)單層柱面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的了解也進(jìn)一步加深:

(1)單層柱面網(wǎng)殼在結(jié)構(gòu)體系上其實(shí)不是特別合理的一種結(jié)構(gòu)形式。很簡(jiǎn)單,網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)重在屋面體系的整體作用,而單層柱面網(wǎng)殼實(shí)際上相當(dāng)于單跨梁,整體作用不是很強(qiáng),所以這種結(jié)構(gòu)體系往往跨度不能做得很大。

(2)單層柱面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu),特別是這種勒環(huán)型網(wǎng)格布置,往往是穩(wěn)定性起控制作用。

(3)單層柱面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu),跨端不能是鉸接。結(jié)構(gòu)發(fā)生失穩(wěn)的原因其實(shí)就是薄膜應(yīng)力,也就是軸壓力。如果跨端設(shè)置為鉸接的話,則跨度方向桿件主要以軸壓力為主,而網(wǎng)殼的厚度又很小,所以進(jìn)一步增加了結(jié)構(gòu)整體失穩(wěn)的可能性。這點(diǎn)在實(shí)際項(xiàng)目中跟設(shè)計(jì)單位發(fā)生過(guò)爭(zhēng)論。不過(guò),后來(lái)設(shè)計(jì)方終于還是接受了我們的建議。

(4)單層柱面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)對(duì)活荷載不均勻布置較為敏感,特別是半跨布置的情況。這點(diǎn)在位移和內(nèi)力上可以反映的較為明顯。

相對(duì)來(lái)講,這是一個(gè)比較簡(jiǎn)單的結(jié)構(gòu),本來(lái)應(yīng)該很快就完成的。但是由于在做的過(guò)程中出現(xiàn)了很多變化,比如原來(lái)屋面是鋁合金材料,后來(lái)變?yōu)殇摻Y(jié)構(gòu),所以反反復(fù)復(fù)浪費(fèi)了很多時(shí)間。不過(guò),最后終于是完成了,還是比較開心的。


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